制冷设备技术系列汇总篇（学习者请进）-家电-数据之家

电子膨胀阀动态特性的辨识 " ~' F! r/ H) b+ s" K0 A- f3 v& n8 }( I 摘要：针对制冷系统蒸发器过热度随EDM型电子膨胀阀开度变化的关系模型，对电子膨胀阀的步进电机施以电脉冲驱动，从而获得蒸发器过热度作为动态响应的运行规律，并应用8种系统辨识方法对该制冷系统进行辨识.经过对各种辨识方法辨识结果的比较，给出各种辨识方法在处理这一类问题时的辨识精度，以及在具体处理过程中的特点，给出适于这一类模型的辨识方法.同时，也说明了该环节用一个三阶环节描述更接近实际情况，这为以后制冷系统模拟、仿真奠定较好的基础。关键词：电子膨胀阀；系统辨识；蒸发器过热度目前各种制冷电器设备，因其内部系统复杂以及强烈的相互耦合性，难以运用通常的机理法建立起准确的系统模型，采用常规的比例积分微分(PID)调节器很难达到良好的控制效果，如在初次运转和工况发生变化时，都需要重新调整PID参数，有时甚至无法达到基本要求.理论分析和应用经验表明，像制冷系统这一类结构部分已知、参数未知但变化缓慢的控制对象，特别适宜自适应控制［1］.过程控制面临的首要问题就是过程建模［2］，建模方法通常有机理法和系统辨识方法.系统辨识方法是通过输入输出数据来建立数学模型，它是自校正控制系统的基础.系统辨识方法有很多，最常用的方法是最小二乘法，此外还有辅助变量法、梯度校正法和极大似然法等.但并不是每一种辨识方法对所有的问题均适用.文献［3，4］给出一种随机搜索法，实践表明，这种方法十分适用于制冷系统这一类模型的辨识［5］. 本文运用其中几种辨识方法对试验数据进行辨识，将结果进行了比较，同时分析这些方法的在线实时性要求，以期得到适合这一类模型的辨识方法.这些方法很多文献都给出较详细的推导，对辨识方法中某些参数的选取办法也有一些说明［6，7］.但按文献中的参数，本文的辨识结果常常是有偏估计，因此，在具体模型中，本文给出了对这些参数值的设定. 1 试验装置对于如超市陈列柜这一类制冷系统，通过调节膨胀阀来调节系统中工质的流量，是对陈列柜的制冷量和功耗进行控制的一种简单而有效的方法.为实现以蒸发器出口过热度为控制目标，对膨胀阀开度加以自校正实时控制，需对蒸发器出口过热度随膨胀阀开度的变化关系进行实时辨识，以确定该环节的结构. 本文采用文献［5］的试验对象――DNS-106型1.1 kW的超市冷冻冷藏柜，应用步进电机驱动EDM型电子膨胀阀，由四相步进电机驱动.用两只Pt1000铂电阻分别贴附在蒸发器进出口管壁，以感受蒸发器进出口温度.蒸发器为三排叉排管路，管长1 410 mm，试验时环境温度为28℃.试验装置如图1所示。

图1 试验装置原理图开机一段时间后，系统稳定运行，阶跃改变电子膨胀阀的开度，给膨胀阀加200个电子脉冲，将阀门关小，以10 s为采样周期动态采集蒸发器进出口温度，从而获得蒸发器过热度的信号.为使试验取得较好的结果，试验过程中必须注意膨胀阀的开度变化不要太大，也不要过小［5］. 3 f0 g2 y7 Q0 X, r! ?) h, n9 ] a 2 各辨识方法的比较应用最小二乘法(LS)(递推最小二乘法(RLS))、随机搜索法(LJ)、广义最小二乘法(GLS)、递推增广最小二乘法(RELS)、递推辅助变量法(RIV)(两种方法)、递推极大似然法(RML)和随机牛顿法(SNA)8种方法，对图1所示的试验装置采集的试验数据进行辨识，具体过程如下. + m2 k5 z- {9 g* g- X (1) LS法.本文用阶跃函数法辨识系统模型，在进行矩阵运算时会遇到奇异矩阵求逆的问题，这里在读入u时加入一些方差很小的随机噪声.也可用RLS法进行在线辨识，初始值为：P=106I，θ=0.由于两者辨识的结果十分接近，因此文中只给出LS的辨识结果.其结果与试验数据的对比见图2.由图2可见，辨识结果有一定误差，过调量比试验数据小.这说明存在噪声的情况下LS和RLS不能给出较高的辨识精度。 h) y! k/ p# r/ Q$ i3 `& k; E7 S: d

图2 各种辨识方法的比较 (2) LJ法.这里假定系统为二阶.由图2可见，其辨识精度很高，但这种方法不适于在线辨识. ) g$ z; j. y: b( o5 [# I (3) GLS法.经过几次尝试选定噪声模型为一阶，迭代次数的误差界取0.1.迭代次数的误差界不宜取得太小，太小最终会导致迭代发散，其原因可能是由于随着迭代次数的增加，计算机的舍入误差占的份量增大所致.本文用三阶结构模型和一阶噪声模型，迭代2次达到精度.该辨识方法的结果比LS准确，然而改善不大. ( d. ]$ t& ^9 R4 v1 E: c, h/ y. O U (4) RELS法.该算法初值同RLS，噪声模型取一阶，由图2结果可见，其辨识精度较好(由于RELS、RIV-1、RIV-2、RML、SNA等辨识方法结果十分接近，因而图2仅给出RIV-2的辨识结果). 9 N. u7 C% b' R1 g7 U0 l4 w, D$ g7 j (5) RIV法.本文选取的与噪声无关的辅助变量： # w! Q$ w8 ?2 J4 J hπ(k)=[-x(k-1),,-x(k-na),u(k-1),,u(k-nb)] 对于x(k),文献［7］中给出了如下几种算法： 5 t- n2 E. h( k' G4 u

(1)

(2) α=0.01～0.1；d=0～10 本文分别用这两种方法进行辨识计算，结果分别记为RIV-1和RIV-2.在尝试过程中发现，计算过程的中间变量P的初始值强烈地影响辨识精度，取值不好甚至会引起发散.对第一种方法取P=106I；对第二种方法取P=400I. 8 V0 O2 {2 ~* U- C" b 同时，按照推荐值α=0.01～0.1，辨识结果是有偏的.本文推荐取α=0.9～1,取d=1.由图2可见，辨识结果较好. # d8 L9 h ~# o (6) RML法.在计算中发现，按文献［7］将P初始化为单位阵，辨识结果是有偏的.本文选取P=16I，由图2可见，其辨识结果较好. ; L ^8 i& ^4 W x5 n (7) SNA法.本文中对于R的初始值取单位阵，收敛因子ρ(k)=0.9/(k+0.3),由图2可见，其辨识结果较好. 3 蒸发器过热度随电子膨胀阀开度变化模型的确定 0 R% l& L( a7 x z4 o$ K0 O) [' E) S) J 对于步进电机驱动EDM型电子膨胀阀，蒸发器过热度随施加给电子膨胀阀步进电机脉冲数的动态关系，除LJ辨识方法外，其余均是以增加阶数而不能提高精度来确定模型阶数的.按文献［5］的方法去掉延迟，LJ、LS、RLS将该环节辨识为二阶，其余方法将该环节认定为三阶. 为确定该环节的阶数，将LJ辨识结果推导出脉冲传递函数，即' r* A: D3 [/ q% l' [! Z

从中可以看出，该环节的增益较小，因而动态变化过程更依赖系统的初始状态，即初始值，这一点从图3的仿真结果也可以得出.作为比较，下面给出用RIV-1方法辨识的结果导出的脉冲传递函数：; C) m9 ^4 b2 p+ I+ \+ H

从这里很清楚地看出，三阶好于二阶，因而可以认定该环节是三阶的. ; x% w' y) D. Y" ?- {0 h

图3 仿真结果的比较 4 结论 5 F7 ^* S" c! ~8 I" M 通过调节膨胀阀来调节制冷系统中工质的流量，从而对制冷量和功耗进行控制，这是一种简单而有效的方法.本文应用8种系统辨识方法对该环节进行辨识，通过比较，可以认为对这样的一个环节，RELS、RIV-1、RIV-2、RML和SNA均是比较好的辨识方法，并且也适宜在线辨识.LJ辨识方法对数据的处理能力很强，辨识精度也很高，但由于用这种方法须事先确定模型结构，这不仅增加了复杂性，更因为预先确定的模型不准而限制了它的应用.另外，LJ方法计算速度慢，也不适于在线辨识. 对于制冷系统中，蒸发器进出口过热度随电子膨胀阀开度变化的脉冲传递函数，本文通过仿真对比认为该环节应为三阶环节，这为以后的制冷系统仿真奠定了一定的基础. 基金项目：国家自然科学基金资助项目(59576044) 7 `& ]& T: |8 y/ q' H 作者简介：仲　华(1971～)，男，博士生. 0 J/ f' i: M- w5 T P" L! f 作者单位：(上海交通大学动力与能源工程学院，上海 200030) 参考文献：［1］陈芝久，朱瑞琪，吴静怡.制冷装置自动化［M］.北京：机械工业出版社，1997.- t8 P# I9 P' f& d ［2］金以慧.过程控制的发展与展望［J］.控制理论与应用，1997，14(2)：145～151. $ J; _) t6 I$ L# a! P ［3］Stark P A,Ralston D L.Comparative assessment of two recent on-line process identification techniques[A］.American Control Conference［C］.Arlington,VA,June 1982. - L7 R2 |) t: M, |4 e: v) }0 t ［4］Luus R,Taakola T H I.Optimization by direct search and systematic reduction of the size of search region［J］.AICHE Journal,1973,19(4):760～766. 5 ?2 U R6 O2 |7 s; }6 F ［5］孙文，仲华，陈芝久.制冷系统调节过程的离线辨识［A］.98’全国通用机械机电一体化技术研讨会论文集［C］.安徽黄山，1998. , ~% z K' ^1 S3 q" A ［6］任锦堂.系统辨识［M］.上海：上海交通大学出版社，1989. ［7］方崇智.过程辨识［M］.北京：清华大学出版社，1988.8 @- [* @) e8 b% n l* U 4
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发布时间： 2007-8-31 20:13:36 天雪冷冻膨胀阀对陈列柜内温度分布影响的对比实验研究摘要：对热力膨胀阀和电子膨胀阀控制下陈列柜内的温度分布做了实验研究。结果表明，在热力膨胀阀控制下，陈列柜内的温度分布情况与电子膨胀阀相差不大。在目前的实际应用中，热力膨胀阀基本能满足一般客户对陈列柜的使用要求，没有必要大规模进行电子膨胀阀的替代。关键词：电子膨胀阀；热力膨胀阀；陈列柜 1 引言随着制冷技术的不断发展，对制冷剂流量的控制要求也越来越高，由于热力膨胀阀的某些固有缺陷无法克服，人们对电子膨胀阀展开了大量的应用研究，并取得了显着的成果，很多学者认为电子膨胀阀替代热力膨胀阀势在必行。但是，很多制冷产品都有其特殊性，一个部件是否有必要进行替代应考虑诸多因素。在陈列柜中，柜内温度对食品冷藏冷冻有比较大的影响，因而能否使柜内温度得到改善，应成为电子膨胀阀在陈列柜中使用时要考虑的主要因素。为了比较热力膨胀阀和电子膨胀阀在陈列柜中的实际控制性能，本文对两种膨胀阀控制下的陈列柜内的温度做了对比实验研究，进而对膨胀阀的应用有了更为全面的了解。# R2 W: y( |$ y' t+ n s8 g9 h 2 分析与比较在制冷系统中，膨胀阀的流量调节性能对蒸发器利用率、变负荷适应能力有很大的影响。热力膨胀阀由于发展历史长，技术比较成熟，几乎应用于所有类型的制冷系统中。但是，随着社会的发展以及对能源问题的关注，促使人们开始寻求一种新的膨胀阀，节能、维护方便、整体控制等成为关键。$ E* u9 A. x" x 为了适应这种形势，人们对电子膨胀阀进行了广泛的研究，发现在某些方面它更适应当前制冷设备的控制要求。比如在热泵中，由于结构和原理所限，热力膨胀阀无法使制冷和制热同时运行在最佳状态。不仅如此，由于冬季和夏季热泵机组的制冷量不同，单个热力膨胀阀无法在这两种情况下进行有效的调节。而电子膨胀阀却可以满足热泵机组全年的运行工况。此外，对于带有压缩机能量变频调节的制冷系统，使用电子膨胀阀可以很好的配合系统的全电子集中控制。可见，若想提高制冷产品的层次，电子膨胀阀的应用必不可少。但是，我们也应该看到，受特定系统本身的设计限制，再加上一些相关部件的匹配问题，在很多实际情况下，电子膨胀阀的优势并不能很好的体现出来。1 `. d( ~2 q; n" B 在陈列柜中，电子膨胀阀的使用的确可以改善某些方面的性能。比如使蒸发器的传热系数更加均匀，从而减小蒸发器的传热温差等。但是从整体的角度看，使用电子膨胀阀所带来的好处并不像想象中的那么大。首先，陈列柜不像热泵型空调等一些制冷系统那样蒸发温度变化范围特别大，因而就目前而言，热力膨胀阀已基本能满足控制使用要求。另外，由于变频压缩机、变频风机并没有广泛的应用于陈列柜，电子膨胀阀在目前的陈列柜产品中并不能充分发挥其效果。其次，电子膨胀阀一般必须和特定的模块配合才能很好的发挥其控制能力，如果为了使用电子膨胀阀而增加控制模块及其它软硬件，肯定会增加系统的成本。. W4 f4 X* n% s, } m& x 由于价格是目前一些消费者购买商品时考虑的主要因素，因此电子膨胀阀的使用如果不能使产品的整体性能得到明显的改善，没有必要为此增加产品的市场售价，以至于影响竞争力。当今，由于一些先进技术的应用，温包的充注型式得到了改进，使热力膨胀阀的控制特性得到了很大的改善，仅仅从陈列柜内温度控制的角度来看，和电子膨胀阀的差别并不是很大。因而在目前的陈列柜生产实践中，如果顾客对系统及使用没有特殊的要求，没有必要进行全面的电子膨胀阀替代。# y& U" Q& W! f& X# i. b 为了比较热力膨胀阀与电子膨胀阀的温度控制性能，我们在一台陈列柜上做了相关试验，由于只是从实际应用的角度考虑，本次实验只比较与冷藏冷冻食品有关的柜内温度及其一些变化情况。 3 实验装置介绍/ Y2 D8 V* T& A0 G) w 试验采用的热力膨胀阀是丹佛斯（DANFOSS）公司的外平衡热力膨胀阀，名义制冷量为6.0kW。电子膨胀阀使用的是丹佛斯ADAP－KOOL系列AKV10型电子膨胀阀，名义制冷量为7.1kW。电子膨胀阀采用丹佛斯的AKC114A型蒸发器控制器进行控制，图1为该控制器的连接示意图。

AKC114A采用脉宽调制，通过改变占空比（一个周期开阀的时间/一个周期的时间）控制对膨胀阀线圈的通电或断电，调节阀的开启或关闭时间，周期为6s。可以通过控制面板对各种控制要求进行设定。一个周期内阀开启和关闭时间取决于系统的负荷，当系统需要快速降温时，膨胀阀开启的时间就增加，甚至整个周期处于开启状态；当系统的制冷量趋于稳定时，膨胀阀的开启时间相对来说就比较少。 4 实验结果及分析图2、图3分别为热力膨胀阀和电子膨胀阀控制下柜内温度的变化情况。

实验数据显示，在热力膨胀阀控制下，系统启动22min后，内层风幕出口温度达到－20℃；电子膨胀阀到达这一温度时经历了21min，说明电子膨胀阀的响应速度较快。从开始启动到柜内温度基本稳定，热力膨胀阀经历了约为75min，电子膨胀阀却经历了93min，热力膨胀阀快了28min。因为这种电子膨胀阀的开度只有全开和全闭两种情况，与热力膨胀阀相比，起始阶段的调节更容易引起波动，所以达到稳定所需的时间就更长一些。表1为两种情况下柜内温度特性的对比。当内层风幕出口温度达到－20℃的时候，热力膨胀阀控制下柜内的平均温度为－10.6℃，电子膨胀阀为－11.4℃，电子膨胀阀的送风温差小了0.8℃，这与送风湿度不同有关。当柜内温度稳定以后，热力膨胀阀和电子膨胀阀控制下内层风幕平均出口温度分别为－27℃及－26.8℃，两者差别不大。在热力膨胀阀控制下，柜内温度稳定后，上层隔板的平均温度为－22.3℃，中层隔板为－18.5℃，下层隔板为－17.3℃；电子膨胀阀与之对应的温度分别为－22.5℃、－17.8℃和－16.1℃。可见，热力膨胀阀控制下的柜内温度要更均匀一些。此外，在电子膨胀阀控制下，柜内平均温度稳定后为－18.8℃；热力膨胀阀为－19.4℃，相比之下，更接近设计要求。& R/ e" R- O2 N

从上面的分析可以看出，电子膨胀阀的使用并没有给陈列柜的温度分布带来很大的改善。相反，在温度到达稳定的时间、柜内空气温度均匀性方面热力膨胀阀比电子膨胀阀要更好一些。需要指出的是，由于本次实验是在一定的条件下做的，因此不一定能推广到其它条件或其它制冷产品。2 _; V( t/ f4 H# r- A( [ 5 结语- ^+ L2 U4 w6 X4 ~: 本文对热力膨胀阀和电子膨胀阀控制下陈列柜柜内温度进行了研究。在两种情况下，陈列柜柜内温度特性差别不大。因此在陈列柜实际应用中，如果对系统或者控制没有特殊的要求，热力膨胀阀已经基本能满足要求。没有必要全面实施电子膨胀阀的替代。4 S% L4 @! L7 i% n4 k& {
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热力膨胀阀及其电子膨胀阀的原理控制 1 概述　　节能和环保是人类亟待解决的两大问题。2002年8月26日至9月4日在南非约翰内斯堡举行了可持续发展世界峰会。在该次会议上国际制冷学会发表了《制冷业对于可持续发展和减缓大气变化的承诺》，在此文件中阐明制冷业主要的挑战来自全球气候变暖。造成制冷业影响全球气候变暖的80%的原因是二氧化碳的排放。这些间接的排放是部分是由制冷装置运行所需能量的生产引起的。制冷、空调和热泵这些设备所消耗的电能约占全世界生产电能的15%，这表明间接排放的影响是非常的严重。此文件还提出在下一个20年制冷业必须树立雄心去达到目标之一：每个制冷设备耗能减少30~50%。制冷业者为保护环境，应把节能贯穿到制冷设备的使用周期中去。作为制冷循环的四大部件之一，节流装置在系统中起着非常关键的作用，通过选择应用合适的节流机构与制冷系统匹配是整个制冷设备降低能耗的重要一环。本文将对节流机构的工作原理和运行能量匹配进行分析，重点对电子膨胀阀的工作原理进行分析。 2 传统节流机构的工作原理及匹配0 c0 ~7 N& B( R2 W 　　节流的工作原理是制冷工质流过阀门时流动截面突然收缩，流体流速加快，压力下降，压力下降的大小取决于流动截面收缩的比例。节流机构的作用：* X* M, @- e- r7 P! |# c 　　1）节流降压。当常温高压的制冷剂饱和液体流过节流阀，变成低温低压的制冷剂液体并产生少许闪发气体。进而实现向外界吸热的目的。+ w% a5 L8 R# k: U3 P 　　2）调节流量：节流阀通过感温包感受蒸发器出口处制冷剂过热度的变化来控制阀的开度，调节进入蒸发器的制冷剂流量，使其流量与蒸发器的热负荷相匹配。当蒸发器热负荷增加时阀开度也增大，制冷剂流量随之增加，反之，制冷剂流量减少。　　3）控制过热度：节流机构具有控制蒸发器出口制冷剂过热度的功能，既保持蒸发器传热面积的充分利用，又防止吸气带液损坏压缩机的事故发生。" P; S. B6 t! ^ 　　4）控制蒸发液位：带液位控制的节流机构具有控制蒸发器液位的功能，既保持蒸发器传热面积的充分利用，又防止吸气带液降低吸气过热度。: n. w5 w: M' P) E% K8 } [ 　　若节流机构向蒸发器的供液量与蒸发负荷相比过大，部分液态制冷剂一起进入压缩机，引起湿压缩或冲缸事故。相反若供液量与蒸发器负荷相比太少，则蒸发器部分传热面积未能充分发挥其效能，甚至会造成蒸发压力降低，而且使制冷系统的制冷量降低，制冷系数减小，制冷装置能耗增大。节流机构流量的调节对制冷装置节能降耗起着非常重要的作用。大型中央空调冷水机组常用的节流机构有手动节流阀、孔板、热力膨胀阀、浮球+主节流阀。　　2.1 手动节流阀　　手动节流阀是最老式的节流阀，其外形与普通截止阀相似。它由阀体、阀芯、阀杆、填料压盖、上盖、手轮和螺栓等零件组成。与截止阀不同之处在于它的阀芯为针型或具有V形缺口的锥体，而且阀杆采用细牙螺纹。当旋转手轮时，可使阀门的开启度缓慢地增大或减小，以保证良好的调节性能。手动节流阀开启的大小，需要操作人员频繁地调节，以适应负荷的变化。通常开启度为1/8-1/4圈，一般不超过一圈，开启度过大就起不到节流（膨胀）的作用。这种节流阀现在已被自动节流机构取代。　　2.2 孔板　　孔板节流机构由两块孔板组成，采用两级节流。制冷工质通过第一级孔板时，制冷工质刚好到达饱和液体线，并产生少许闪发气体;由于闪发气体占据一部分空间，其流量也在波动，致使工质进入第二级孔板时流体的流量在一定范围（约20%）内变动，进而达到自动调节制冷剂循环量的功能，第二级孔板因变动的流量造成不同的压降变化，与系统高低压差进行调节，于动态平衡后，稳定发挥制冷工质膨胀功能而完成整个制冷循环。一二级孔板设计依据：　　1）流量公式：q= a x A x（2 x Δp x ρ）1/20 k3 r8 ^8 W: t) S7 _- ^ 　　2）冷水机组标准工况：12℃/7℃；30℃/35℃。2 T$ l. I/ Z4 q, i 　　冷水机组在标准工况满负荷运行时，孔板向蒸发器的供液量与蒸发负荷相匹配。但机组实际运行经常处于变工况、变负荷运行。在大压差工况下，蒸发器负荷需求减小（幅度大于20%），孔板最大调节余量20%，由于压差增大，孔板实际供液量比蒸发器负荷需要的液量大，吸气过热度降低，引起湿压缩；在小压差工况下，蒸发器负荷需求增大（幅度大于20%），由于压差减小，蒸发器实际存液量比蒸发器负荷需要的液量小，吸气过热度升高，制冷量降低，制冷系数减小，制冷装置能耗增大；在由低负荷转为高负荷情况下（幅度大于20%），蒸发器负荷需求增大，由于制冷剂质量流量增大，短时间内蒸发器实际存液量比蒸发器负荷需要的液量小，吸气过热度升高，制冷量降低，制冷系数减小，制冷装置能耗增大；在由高负荷转为低负荷情况下（幅度大于20%），蒸发器负荷需求减小，由于制冷剂质量流量减小，短时间内蒸发器实际存液量比蒸发器负荷需要的液量大，吸气过热度降低，引起湿压缩，极端情况即机组满负荷运行突然停机，蒸发器负荷需求减小75%，由于制冷剂质量流量突然减小75%，短时间蒸发器实际存液量比蒸发器负荷需要的液量大55%，吸气过热度急速降低，进而降低排气过热度，油分效果下降，甚至导致压缩机奔油。虽然一二级孔板在一定范围可自动调节，但其应付变工况、变负荷能力差，且制冷系数减小，制冷装置能耗增大，一般不宜采用。　　2.3 热力膨胀阀　　热力膨胀阀广泛应用于中央空调冷水机组。它既可控制蒸发器供液量，又可节流饱和液态制冷剂。根据热力膨胀阀结构上的不同，分为内平衡式和外平衡式两种。考虑到制冷剂流经蒸发器产生一定的压力损失，为降低开启过热度，提高蒸发器传热面积的利用率，一般自膨胀阀出口至蒸发器出口，制冷剂的压力降所对应的蒸发温度降超过2~3℃，应选用外平衡式热力膨胀阀。' Y9 p$ T0 R4 a- n: u; T0 v 　　外平衡式热力膨胀阀的工作原理是建立在力平衡的基础上。工作时，弹性金属膜片上部受感温包内工质的压力P3作用，下面受蒸发器出口压力P1与弹簧力P2的作用。膜片在三个力的作用下，向上或向下鼓起,从而使阀孔关下或开大，用以调节蒸发器的供液量。当进入蒸发器的液量小于蒸发器热负荷的需要时，则蒸发器出口蒸气的过热度增大，膜片上方的压力大于下方的压力，这样就迫使膜片向下鼓出，通过顶杆压缩弹簧，并把阀针顶开，使阀孔开大，则供液量增大。反之当供液量大于蒸发器热负荷的需要时，则出口处蒸气的过热度减小，感温系统中的压力降低，膜片上方的作用力小于下方的作用力时，使膜片向上鼓出，弹簧伸长，顶杆上移并使阀孔关小，对蒸发器的供液量也就随之减少。热力膨胀阀的过热度由开启过热度和有效过热度组成，开启过热度与弹簧的预紧力有关，有效过热度与弹簧的强度及阀针的行程有关。膨胀阀的弹簧是按标准工况设计的，机组在标准工况下，机组满负荷或变负荷运行均维持较高的COP值。但在大压差工况下，蒸发压力降低，蒸发器负荷需求的液量减少，但实际情况相反，在吸气过热度不变的情况下，由于蒸发压力降低，蒸发器出口压力P1相应降低，膜片上下的压差变大，使主阀开度增大，供液量增加；但在小压差工况下，蒸发压力上升，蒸发器负荷需求的液量增多，但实际情况是在吸气过热度不变的情况下，由于蒸发压力上升，蒸发器出口压力P1相应提高，膜片上下的压差变小，使主阀开度减小，供液量减少；在变负荷下亦如此。因此热力膨胀阀在变工况下供液量的调节方面需进一步改进。热力膨胀阀原理简图如图一所示：

　　2 {5 S; V. j! o U5 ~% I( Z7 V 图1 热力膨胀阀原理简图　　2.4 浮球+主节流阀/ R: ^/ f/ d2 F; | 　　浮球+主节流阀是用于具有自由液面的蒸发器，如卧式满液式蒸发器的供液量的自动调节。通过浮球调节阀的调节作用，在蒸发器中可以保持大致恒定的液面。浮球阀有一个铸铁的外壳，用液体连接管与气体连接管分别与被控制的蒸发器的液体和蒸气两部分相连接，因而浮球阀壳体的液面与蒸发器内的液面一致。当蒸发器内的液面降低时，壳体内的液面也随之降低，浮子落下，阀针便将孔口开大，则浮球阀出液量增大，浮球阀出液量形成的阀芯上部压力P4减小，主膨胀阀芯上部压力Ps(包括主膨胀阀芯上部弹簧力P5和浮球阀出液量形成的压力P4) 减小，当主膨胀阀芯下部高压P1大于Ps时，则推动主阀芯向上移动，增大阀的开启量，主膨胀阀供液量增大；反之主膨胀阀供液量减小。浮球阀出液量与主膨胀阀芯上下的压差（ΔP= P1-Ps）形成比例关系，调节供液量的大小，当壳体内的液面上升到浮子上限位时，阀针便将孔口关闭，Ps ＞P1，主膨胀阀关闭且停止供液，此时蒸发器液位不再上升，这既可以防止蒸发液位过高引起湿压缩，又保证蒸发器的供液量与蒸发负荷相匹配。由于的主膨胀阀芯上部弹簧是按标准工况设计的，因此机组在标准工况下，机组满负荷或变负荷运行均维持较高的COP值。但在小压差工况下，冷凝压力降低，P1降低，P1相对于阀芯上部弹簧力偏小，使主阀开度偏小，供液量偏少，导致达到需要的蒸发液位要有一段滞后的时间，系统制冷系数减小，制冷装置能耗增大，在变负荷下同样如此。浮球+主节流阀在变工况下供液量的调节有待进一步完善。浮球+主节流阀原理简图如图二所示：

! P; n6 d: s# H& X+ } 图2 浮球+主节流阀原理简图3 电子膨胀阀的工作原理及控制　　3.1 电子膨胀阀——吸气过热度控制　　吸气过热度控制系统由电子膨胀阀、压力传感器、温度传感器、控制器组成，工作时，压力传感器将蒸发器出口压力P1、温度传感器将压缩机吸气过热度传给控制器，控制器将信号处理后，随后输出指令作用于电子膨胀主阀的步进电机，将阀开到需要的位置。以保持蒸发器需要的供液量。电子膨胀阀的步进电机是根据蒸发器出口压力P1变化、压缩机吸气过热度变化实时输出变化的动力，这个实时输出变化的动力能及时克服各种工况和各种负荷情况下主膨胀阀变化的弹簧力，使阀的开度满足蒸发器供液量的需求，进而蒸发器的供液量能实时与蒸发负荷相匹配，即电子膨胀阀可通过控制器人为设定，有效的控制过热度。另外，电子膨胀阀从全闭到全开状态其用时仅需几秒钟，反应和动作速度快，开闭特性和速度均可人为设定；电子膨胀阀可在10%--100%的范围内进行精确调节，且调节范围可根据不同产品的特性进行设定。选用电子膨胀阀——吸气过热度控制，机组无论在标准工况下、变工况、满负荷、变负荷运行维持较高的COP值水平。电子膨胀阀——吸气过热度控制制冷系统原理图如图三所示：0 a- U Y' }9 U; o6 s, B

图3 电子膨胀阀——吸气过热度控制制冷系统原理图　　3.2电子膨胀阀——液位控制　　液位控制系统由电子膨胀阀、液位传感器、液位控制器组成。当蒸发器内的液面上下变化时，蒸发器内的液位传感器将液位变动的比例关系用4-20mA信号传给液位控制器, 液位控制器将信号处理后，随后输出指令作用于电子膨胀主阀的步进电机，使其开度增大、减小，以保持制冷剂液位在限定的范围内。电子膨胀阀的步进电机是根据制冷剂液位变化实时输出变化的动力，这个实时输出变化的动力能及时克服各种工况和各种负荷情况下主膨胀阀变化的弹簧力，使阀的开度满足蒸发器供液量的需求，进而蒸发器的供液量能实时与蒸发负荷相匹配，即电子膨胀阀可通过控制器人为设定，有效的控制蒸发液位。选用电子膨胀阀——液位控制，机组无论在标准工况下、变工况、满负荷、变负荷运行均维持较高的COP值水平。电子膨胀阀——液位控制一般应用在吸气过热度低于2℃的制冷装置，而电子膨胀阀——吸气过热度一般应用在吸气过热度5℃左右的制冷装置，因此前者比后者更能有效的利用蒸发面积，提高蒸发负荷，获取更高的COP值。电子膨胀阀——液位控制制冷系统原理图如图四所示：4 l; H+ y( y0 i9 f2 @3 f F; T+ @

图4 电子膨胀阀——液位控制制冷系统原理图4  结束语　　节流机构为了节能降耗，应在不同工况、不同负荷下保证向蒸发器的供液量与蒸发负荷相匹配。节能的途径是及时地控制过热度（控制液位），实时有效地调节流量。电子膨胀阀在过热度控制（液位控制）、流量调节均优于传统的节流机构，而且反应速度更快、调节范围更广，节能效果更加显着，有广阔的应用前景。
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冷库容量计算方法一、冷库吨位计算： 7 u9 C/ C7 j6 B 活动冷库吨位＝冷藏间的内容积×容积利用系数×食品的单位重量' U1 r/ n; E: j0 a% H. U 活动冷库冷藏间的内容积＝库内，长×宽×高（立方）冷库的容积利用系数： 500～1000立方+ d- m. M6 K0 n8 w% J5 i ＝0.409 a3 N& k5 U7 d: X0 ` 1001～2000立方＝0.50 2001～10000立方＝0.55$ Z9 x( s$ D8 \5 x) j" c 10001～15000立方＝0.60- _9 {( v' w. z. }) Y 二、活动冷库的食品单位重量：冻肉＝0.40吨/立方1 v" Y2 E* @6 c- ^7 q; R- p# F# G 冻鱼＝0.47吨/立方鲜果蔬＝0.23吨/立方机制冰( P: Y% V9 |1 | ＝0.75吨/立方0 j1 Q" V3 S$ y+ } 冻羊腔＝0.25吨/立方: d4 r" r' E# v6 x5 `4 O1 _ 去骨分割肉或副产品7 {' y( \1 m5 v2 Z ＝0.60吨/立方箱装冻家禽. h- r' N) U' C: v6 @ ＝0.55吨/立方) A, ^$ T7 ~, X1 i/ c1 D 1 o3 G3 ]. |& K1 a( P7 U4 `) V 三、活动冷库入库量计算方法：( J6 I. G& }2 i& ?2 o; W, V 1 在仓储业中，最大入库量的计算公式为：有效内容积（m3）=总内容积（m3）X0.9 最大入库量（吨）=总内容积（m3）/2.5m34 g2 v6 n' D+ ?; Z 2 活动冷库实际的最大入库量  N$ H" T" X( K9 x" ] 有效内容积（m3）=总内容积（m3）X0.92 F, M( q/ u, `, k# L& j" T" ?4 E  a2 A3 E 最大入库量（吨）=总内容积（m3）X（0.4-0.6）/2.5m35 L4 |$ N* j7 i3 ` 0.4-0.6是由冷库的大小及储藏物决定的。（以下表格仅供参考）序号 . S9 m+ y* W' r8 K# N 1 . i! e5 Q9 _! ^2 A; S% o' a/ L& s 2 0 g% _; b3 w. s; Q# ^8 G; P, c 3 4 5 6 $ d, Z1 g0 |; r* o  D 7 食品类别冻肉冻鱼鲜蛋鲜蔬菜+ m/ r% S2 }2 t, ~0 u/ \9 p8 s 鲜水果冰蛋# s. u( m+ o' N; L1 I. j$ m 机制冰重度kg/m3 400 470 1 T+ Y2 _8 B. Y% g+ [# W( G1 E 260 230 230 . e( k! i$ Y+ o+ E7 N+ P, X# w1 r 600 % ]  d, u- Z2 v5 [: a; m: h 750 3 }0 o; `4 F  Y% l' P  V ) e$ B* m) ^% ]% L4 \& ? 3 实际使用的日入库量8 m0 \! _2 ^# Y2 `3 o( c 在没有特殊指定的场合，实际使用的日入库量按照最大入库量（吨）的15% 或30%计算（一般小于100m3的按30%计算）。
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（活动冷库又称装配式冷库、拼装式冷库、组合式冷库）0 G& o1 L. k) { 一、活动冷库一般为室内型和室外型两种，其选用条件如下：" U2 a' Y, M' v 1. 冷库外的环境温度及湿度：温度为+35℃；相对湿度为80%。 2. 冷库内设定温度：L级冷库：+5～-5℃；D级冷库：-5～-20℃；J级冷库：-25℃ 3. 进冷库食品温度：L级冷库：+30℃；D级、J级冷库：+15℃。 4. 活动冷库的堆货有效容积为公称容积的69%左右，贮存果蔬时再乘以0.8的修正系数。 5. 每天进货量为冷库有效容积的8～10%。二、活动冷库的库体：一般以喷塑彩钢板做面板，硬质聚氨酯泡沫塑料或高密度聚苯乙烯做保温料，库体具有刚性好、强度高、隔热保温性能好、阻燃等特点。小型活动冷库库体一般采用板壁内部预埋件偏心挂钩式连接或现场发泡固合，密封性好装拆搬运方便，现场施工安装工程量小、省工省力、质量好、见效快。小型活动冷库选配先进的制冷机组，库容量与制冷设备匹配全理，降温速度快，省电节能，且全部自动化操作，运作安全可靠。小型活动冷库适用广泛，冷库库温范围5℃--23℃，特殊活动冷库可达-30℃以下，可满足不同用途的需求，适用于各种行业各部门使用。 1 E4 O! p& ^- n3 c 2 @( m3 `0 U$ d+ G, j  w; ? - t6 K, h  o1 C- n7 m0 r9 R! T 三、小型活动冷库设计要点： 3 J, C- b) s/ a1 P0 a3 c  k, E 冷库库温是0度以下(-16度)的小型活动冷库需在地面上（库板下）设１０＃槽钢架空，使之自然通风即可。* r) l) f6 d) X& j $ r9 h0 V+ @+ R4 G 小型活动冷库，冷库内温度5~-25度，冷库库板都可以直接跟地面接触，但是地面要平整。如果要求高点，那可以在冷库下面放置木条（库板产家免费提供，并且作过防腐处理），架空来增强通风；也可以在冷库下面放置槽钢来增强通风。
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冷库安装的几个问题   - f4 R6 r& _5 R  L2 [ ! Z  |5 v9 I& a) d3 a8 c, U 安装任何一个冷库都要注意四个基本面，：1．库内房间要适当划分，以满足储藏和吞吐对温度有不同要求的各种产品。2．平面布置在不影响储藏和生产条件下要方便产品的进、出库 3．足够的隔热层，特别是外围结构要高有效的隔汽层 4．制冷能力除负担最大的库房热负荷外还需考虑到装置可能产生的故障和日后的维修. 下面介绍在冷库设计与建造中几个问题。7 d3 g, d5 r7 Y. R: I 一、冷库安装要留有发展的余地$ W: K4 \" x" m/ ]- u( |    冷库要合理地确定它的规模和平面布局。库址选定要留有扩建的余地，特别在靠近码头、水陆交通枢纽位置首次建库。因为冷厍运营后人流、物流和信息流都会逐步增大，发展的结果往往会超出当初建库时的预期大型分配性冷库货物的流通域大，要求吞吐速度快，装卸站台及库内电梯均应能适应集中吞吐的需要主库周围要留足够的面 !，以作停车场和进出方便的通道，并用须配备相应的变电所、机房和充电间等。不留有余地势必造成布局不合理，重复投资和浪费，冷库应有的功能也难以实现。二、冷库冷却方式的选定5 q# K) ~+ U+ w& P7 T0 u, k0 m 库房的冷却方式一般有自然对流冷却和强制循环两种方式我国选用自然对流式较多，而目前国内新建的或从国外引进的组合库采用强制循环的居多但从对货物的影响来考虑，现阶段还是采用传统的自然对流式比较合理一是因为目前国内冷库仓储的货物，包装质量较差，并且裸装货物占很大比例，如果采用强制循环冷却，货物干耗较重。二是自然对流式冷却多采用砸排管式，这种方式排管的存液量较大，有较强的蓄玲能力，可避免频繁开机，能较好地利用峰谷电价的政策，在各价时开机，节省电费开支。三、冷藏间的大小冷藏间大小的划分，要考虑譬产管理和建设投赘，更重要的是要考虑冷库运行经济性问题。库房温度、环境温度和库房容积对冷量消耗和总制冷费的影响中，库房容积的影响是决定性的。即：库房容积减小，冷量消耗和总制冷费用增大。而单间容量大，空气的温度和相对温度都比较容易稳定，对保证货物的冷藏质量有利从投资的角度考虑，单闻的容量大，设置的单间数量就少，冷藏间、风幕等数量以至穿堂过道等辅助面积也相应减少对于靠近港口的中转分配性冷库，由于容量较大，宜采用大单间，容量在3000吨左右。+ V4 j' c  j3 ~. k' A 四、冷库绝热层& H1 \1 j  h' c+ Z 目前，冷库的保温多采用聚氨脂泡沫塑料现场施工的办法。其初期导热系数一般为：0．O2～O．036千卡／米·时·度。从合理的热损耗看来，设计温度为一2O C左右的冷库，聚氨脂200毫米厚就足够了由于聚氨脂本身防水性能好，一般不再设隔汽层。但是冷藏库围护结构中的聚氨脂绝热层在使用过程中逐步老化，R11气体通过气泡壁向外扩散。同时，由于冷库的库外温度终年高于库内，库外的水蒸气压力高于库内，通过围护结构的渗透终年由外向内进行。聚氨脂中的R11气体被空气和水蒸气置换，使聚氨脂受潮。日积月累，受潮越来越重，甚至出现水蒸气凝结，使导热系增大，热阻降低，冷库内的冷量损耗增大为避免和延缓聚氨脂受潮，延长绝热层寿命，有效的方法是在绝热层的热侧作密封处理，也就是形成隔汽层。对土建框架结构的冷库而言，专门用沥青和油毡做隔汽层，工期长、造价高，且施工复杂简单的办法是对聚氨脂的现场发泡工艺提出具体的规范，利用聚氨脂现场发泡的表现光滑、坚韧且密封效果好的特点，要求现场发泡时先在墙面上发出薄薄的一层，要求表现光滑无孔隙，然后在此基础上分层发泡，人为地形成多个密封层，有助于延长聚氨脂寿命实践证明，一个绝热层她成功与失败，完全取决于其隔汽层是否能有效地防止水蒸气的渗人和通过
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电磁阀标准汇总标准编号标准中文名称标准英文名称JB/T4119-1991制冷用电磁阀 JB/T4080-1991高真空电磁阀型式与基本参数 JB/T7223-1994小型制冷系统用两位三通电磁阀 JB/T7352-1994(2005复审)工业过程控制系统用电磁阀 JB/T57184-1994电磁阀产品质量分等 JB/T57209-1994(2005复审)电磁阀可靠性要求与考核方法 JB/T8053-1996制冷系统用直动型双稳态电磁阀 JB/T10302-2001家用和类似用途小型制冷系统两通电磁阀 NF E49-093-2003气压传动.3/2电磁阀.安装接口表面(Pneumatic fluid power - 3/2 solenoid valves – Mounting interface surfaces)NF E49-093-2003 气压传动.3/2电磁阀.安装接口表面(Pneumatic fluid power - 3/2 solenoid valves – Mounting interface surfaces)BS ISO 15218-2003气液传动.3/2电磁阀.安装接口表面(Pneumatic fluid power - 3/2 solenoid valves – Mounting interface surfaces)JIS B8472-1994 蒸汽用电磁阀(STEAM PIPE LINE - SOLENOID VALVES)JIS B8473-1994 燃油管道.电磁阀(Fuel oil pipe line -- Solenoid valves)JIS B8471-1994水管道.电磁阀(Water pipe line -- Solenoid valves)JIS B8375-1993气动系统.四通五通电磁阀(PNEUMATIC SYSTEM - 4-PORT AND 5-PORT  SOLENOID OPERATED VALVES)JIS B8373-1993气动系统.二通电磁阀(PNEUMATIC SYSTEM - 2-PORT SOLENOID OPERATED VALVES)JIS B8374-1993气动系统.三通电磁阀(Pneumatic system -- 3-port solenoid operated valves)JIS E4115-1988铁路车辆用电磁阀(Magnet valves for railway rolling stock)JIS S2143-1975煤气装置用电磁阀(Solenoid valves for gas appliances)ISO 15218-2003气压传动.3/2电磁阀.安装接口表面(Pneumatic fluid power - 3/2 solenoid valves - Mounting interface surfaces)QB/T2278.1-1996家用燃气快速热水器冲击电磁阀 QB/T2278.2-1996家用燃气快速热水器自吸电磁阀 QB/T1291-1991自动洗衣机用进水电磁阀 QC/T673-2000(2005复审)汽车用液化石油气电磁阀 QC/T674-2000(2005复审)汽车用压缩天然气电磁阀 QC/T675-2000(2005复审)汽车用汽油电磁阀 MT/T715-1997(2005复审)矿用防爆电磁阀通用技术条件 [tr][/tr]【打印】【关闭】
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组合式冷库又称装配式冷库、拼装式冷库、活动冷库）一、组合式冷库板材料：" L/ i) I. ]; f; _8 @& S 1、国内市场目前可提供的装配式冷库板主要有两类：7 K$ p! \1 D# Y6 S - k3 R  L9 A- H% `( p, J 1 B- p  U* W! {" a7 d4 H/ Y 一是采用塑料发泡材料作为保湿隔热库板；另一种是采用聚胺脂发泡作为保温隔热板,正反面贴不锈钢面板或贴塑料钢板。前者容量小,导热系数大,保温性能较后者差距较大,但在中、高温活动冷库中使用还是比较可靠的,而且价格也较低。聚胺脂发泡材料容重较大,导热系数小,保温性能十分好,能节约电能及廷长活动冷库压缩机组使用期限,往往被采用在低温组合式冷库上。 2、组合式冷库板密封材料一般采用密封胶配合特种铝合金使用。) [8 s7 g8 m0 U 2 }& x; F; H/ }" g& `) w 二、组合式冷库压缩机组的设计选型： 1、无论何种品牌的压缩机组的选型,都是根据组合式冷库的蒸发温度及冷库有效工作容积来确定，另外还要参考冷冻或冷藏物品的冷凝温度、入库量、货物进出库频率等参数。 $ i' `1 s: `# V ! k9 H5 K( s: S  B, m8 p 通常高温组合式冷库制冷量计算公式为：冷库容积×90×1.16+正偏差，正偏差量根据冷冻或冷藏物品的冷凝温度、入库量、货物进出库频率确定，范围在100-400W之间； & ?# Y5 K2 ~9 m( Z 中温组合式冷库制冷量计算公式为：冷库容积×95×1.16+正偏差，正偏差量范围在200-600W之间；! ]6 Z! D  M& i4 D; k- r9 R% c2 p' l - |" ?7 q- H! q" @% d6 _* M# _ 低温组合式冷库压缩机组制冷量计算公式为：冷库容积×110×1.2+正偏差，正偏差量范围在300-800W之间。: q. e0 M" {* s% U& P # H& ^' `, t% x5 c( X & ~* X& h. J, y! T# b 组合式冷库压缩机组的品牌选用主要根据用户对某种品牌的了解程度、维护方便、项目投资的数额各方面来考虑，目前国内通常选用法国的美优乐、美国的谷轮以及德国的比泽尔，这三种品牌的压缩机组性能都很稳定，而且三者在国内都有合资生产企业。4 c3 \( h$ _2 ~ - t& ^6 I7 H' y$ ~ / J# k  ?3 i. M# ~# Z2 K 2、组合式冷库库门上方要配有隔热风幕机，风幕机的选用取决于库门宽与高,可使冷库内外环境隔开，杜绝冷暖空气对流形成结雾，保障冷库开门作业不影响库区温度回升。
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　冷库温度降不下及下降缓慢原因 ' L; N7 d% K! o: O! r9 p9 R 冷库温度降不下及下降缓慢是较为常见的现象。现对库温下降缓慢的原因作简要分析，望能给同行朋友的工作带来少许帮助。 - S1 Q) m3 z7 V 1、冷库由于隔热或密封性能差，导致冷量损耗大5 v- Q- I8 z# R% e, v" A1 s ( g) N9 ?9 q3 H1 k+ V4 ^ 隔热性能差是由于管道、库房隔热墙等的保温层厚度不够，隔热和保温效果不良，它主要是设计时保温层厚度选择不当或施工时保温材料质量差所导致的。另外，在施工使用过程中，保温材料的保温防潮性能有可能被破坏导致保温层受潮、变形，甚至糜烂，其隔热保温能力下降，库防冷量损耗随之增大，库温下降明显减缓。导致冷损耗大的另一重要原因是库房密封性能差，有较多的热空气从漏气处侵入库房。一般若在库房门的密封条或冷库隔热壁密封处出现了结露现象，则说明该处密封不严密。另外，频繁开关库房门或较多的人一起进入库房，也会加大库房冷量损耗。应尽量避免打开库门，防止大量热空气进入库房。当然，库房进存货频繁或进货量太大时，热负荷急剧增大，要降温至规定温度一般需要较长时间。 3 y4 d5 Z: K$ u7 T% c* z$ ` 2、蒸发器表面结霜太厚或积尘过多，传热效果下降( ^6 G/ w' o% ]- m+ Q" F) y9 a % x* a, l$ W3 @0 v) r 导致库温下降缓慢的另一重要原因是蒸发器传热效率低，这主要是由于蒸发器表面霜层过厚或积尘过多引起的。由于冷库蒸发器的表面温度大多低于0℃，而库房湿度相对较高，空气中的水分极易在蒸发器表面结霜，甚至结冰，影响蒸发器的传热效果。为防止蒸发器的表面霜层过厚，需定期对其进行除霜。下面介绍两种较简单的除霜方法：① 停机融霜。即停止压缩机运转，打开库房门，让库温回升，待霜层自动融化后，再重新启动压缩机。② 冲霜。将库房中的货物搬出后，直接用温度较高的自来水冲洗蒸发器排管表面，使霜层溶解或脱落。除了结霜过厚会导致蒸发器传热效果不佳外，蒸发器表面因长期未清扫而积尘过厚，其传热效率也会明显下降。 / T, M: X/ I2 s 3、蒸发器中存在较多的空气或冷冻油，传热效果下降0 O% _/ l9 P- [% k 4 G' g2 Y; u% _ 一旦蒸发器传热管内表面附上了较多的冷冻油，其换热系数将会减小，同样，若传热管中存在较多的空气，蒸发器的换热面积减小，其传热效率也会明显下降，库房温度下降速度就随之减缓。因此，在日常运行维护中，应注意及时清除蒸发器传热管内表面油污和排出蒸发器内的空气，以提高蒸发器传热效率。 4、节流阀调节不当或堵塞，制冷剂流量过大或过小: s% p7 n% [; _3 W+ u" c & L* t& s3 J6 ?3 u$ K+ U6 N 节流阀调节不当或堵塞，会直接影响到进入蒸发器的制冷剂流量。当节流阀开启度过大时，制冷剂流量偏大，蒸发压力和蒸发温度也随之升高，库房温度下降速度将减缓；同时，当节流阀开启度过小或堵塞时，制冷剂流量也减小，系统的制冷量也随之减小，库房温度下降速度同样将减缓。一般可通过观察蒸发压力、蒸发温度及吸气管的结霜情况来判断节流阀制冷剂流量是否合适。节流阀堵塞是影响制冷剂流量的重要因素，引起节流阀堵塞的主要原因是冰堵和脏堵。冰堵是由于干燥器的干燥效果不佳，制冷剂中含有水分，流经节流阀时，温度降至0℃以下，制冷剂中的水分结成冰而堵塞节流阀孔；脏堵是由于节流阀进口过滤网上积聚了较多的脏物，制冷剂流通不畅，形成堵塞。 3 }& m0 ?) \" s- & u) C6 K2 p: x, ? 5、系统中的制冷剂量不足，制冷能力不足 0 x: {# g+ y& i 制冷剂循环量不足主要有两个原因，一是制冷剂充注量不足，此时，只需补入足量的制冷剂就可以另一个原因是，系统制冷剂泄漏较多，遇上这种情况，应先查找漏点，重点检查各管道、阀门连接处，查出泄漏部位修补后，再充入足量的制冷剂。   c) V; f2 N" C; E* V2 m 4 r+ R6 ~4 m, R: S0 W 6、压缩机效率低，制冷量不能满足库房负荷要求压缩机由于长期运转，汽缸套和活塞环等部件由于磨损严重，配合间隙增大，密封性能会相应下降，压缩机的输气系数也随之降低，制冷量将减少。当制冷量小于库房热负荷时，将导致库房温度下降缓慢。可通过观察压缩机的吸、排气压力大致判断压缩机的制冷能力。若压缩机的制冷能力下降，常用的方法是更换压缩机的汽缸套和活塞环，如果更换后仍不能凑效，则应考虑其它方面的因素，甚至拆机检修，排除故障因素。
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你好，我上两天帮人拆装了个30立方的冷库，5匹谷轮半封闭水冷机组，设备零下15度。无拆之前顾客说制冷很快的，不过现在开机2个小时只降下零下12度，铜管比以前加多了4。3米，现在是6。6米。高压力1。5----低压1。3----请问是什么原因冷库温度下降这么缓慢呢？请各位指教。急===急===急==急===急==
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太厉害了，我得每天1帖1帖的看哦
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请再介绍一下不同环境下，低压压力和高压压力应是多少？功率不同时，运行电流应是多少？冷库的电磁阀的方向应怎样区别？过滤器脏堵时，高压管会有异常声响吗？
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电磁阀的方向应怎样区别
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多谢了啊!获益不少讲的太仔细了，文章写的很好。值得我们很好的学习，
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你  我想做冷库，能给我一个做冷库要用到哪些东西，跟空调有什么样的差别，什么不同之处

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